鐵素體不銹鋼在高溫尿素環(huán)境中的腐蝕行為研究
2021-04-22 07:08:55
hualin
摘要: 對(duì)三種商用車排氣系統(tǒng)用鐵素體不銹鋼（436L、439M、441）進(jìn)行了尿素結(jié)晶腐蝕試驗(yàn)，以模擬鐵素體不銹鋼在商用車排氣系統(tǒng)內(nèi)選擇性催化還原器（SCR）中的滲氮腐蝕行為。探究了合金成分及夾雜物對(duì)不銹鋼耐高溫尿素腐蝕的影響，并依據(jù)EDS表征結(jié)果闡釋了材料內(nèi)部腐蝕的滲氮機(jī)理。研究表明，在高溫?zé)嵴鹌诤脱趸膮f(xié)同作用下，高溫高氮的環(huán)境導(dǎo)致鐵素體不銹鋼晶界及晶內(nèi)局部區(qū)域快速析出氮化鉻顆粒，造成晶界及基體局部區(qū)域貧鉻。由于436L和441不銹鋼含有較高的Mo和Nb，其耐高溫尿素腐蝕能力顯著優(yōu)于439M。此外，由于436L和441不銹鋼中夾雜物細(xì)小彌散，也降低了氮化鉻在夾雜物的形核析出幾率，成為提高抗高溫尿素腐蝕的另一個(gè)因素。
關(guān)鍵詞： 材料失效與保護(hù) ; 高溫尿素腐蝕 ; 晶間腐蝕 ; X射線能譜分析 ; 鐵素體不銹鋼 ; 滲氮機(jī)理 ; 夾雜物
柴油汽車排氣系統(tǒng)SCR后處理技術(shù)的本質(zhì)是尿素通過高溫分解成NH3，在催化劑和高溫的作用下，與汽車排氣中的NOX發(fā)生氧化還原反應(yīng)，生成無(wú)毒的N2和H2O。在凈化過程中，后處理器將承受最高溫度可達(dá)900℃的冷熱循環(huán)作用。除了尿素分解產(chǎn)物會(huì)對(duì)不銹鋼產(chǎn)生腐蝕作用外[1]，熱震疲勞也會(huì)加劇材料損傷[2,3]。起初，奧氏體不銹鋼是用于SCR后處理器的首選材料，但其存在價(jià)格較高、熱膨脹系數(shù)大、抗晶間腐蝕能力弱的缺點(diǎn)。近年來，鐵素體不銹鋼由于具有較低的熱膨脹系數(shù)、較大的導(dǎo)熱系數(shù)以及較低的成本，已經(jīng)在排氣系統(tǒng)選材用材中受到重視[3]，Ti、Nb、Mo等合金元素的加入賦予了鐵素體不銹鋼更好的耐晶間腐蝕和高溫性能[4,12]。
目前針對(duì)尿素在SCR排氣系統(tǒng)用不銹鋼中產(chǎn)生的影響已經(jīng)有了一定的研究基礎(chǔ)。Nockert等[5]將尿素溶液滴加到550℃廢氣環(huán)境中進(jìn)行腐蝕實(shí)驗(yàn)，結(jié)果表明尿素分解形成的氮化物會(huì)導(dǎo)致氧化膜破壞，使得304L奧氏體不銹鋼發(fā)生嚴(yán)重的腐蝕。Miraval等[6]在600℃的SCR尿素模擬環(huán)境與路試試驗(yàn)中均發(fā)現(xiàn)，304L不銹鋼表面形成了鐵-鉻氧化膜、碳氮共滲層（如CrN）和晶間析出區(qū)（如Cr2N）。王士棟等[7]研究了400℃氧化-冷凝液浸泡循環(huán)作用下304與439不銹鋼的腐蝕特征，廢氣環(huán)境中引入尿素會(huì)加速不銹鋼的氧化過程，進(jìn)而在一定程度上使其均勻腐蝕量增加而局部腐蝕深度減小。盡管不銹鋼在高溫尿素環(huán)境中的腐蝕行為得到了關(guān)注與研究，但對(duì)于滲氮腐蝕的機(jī)理及影響因素的相關(guān)研究尚有欠缺。與此同時(shí)，由于廢氣排放溫度越來越高，汽車用戶對(duì)材料的性能也提出了更高的要求，所以探究鐵素體不銹鋼在SCR系統(tǒng)實(shí)際工作環(huán)境中的腐蝕機(jī)理，提高可承受的工作環(huán)境溫度，對(duì)材料的進(jìn)一步優(yōu)化及新材料的研發(fā)具有重要意義。此外，由于SCR后處理器工作環(huán)境的苛刻性，質(zhì)保和價(jià)格雙重壓力促使汽車主機(jī)廠在選材用材時(shí)更加關(guān)注材料的性能對(duì)比數(shù)據(jù)和科學(xué)依據(jù)。
本文對(duì)比研究了三種牌號(hào)鐵素體不銹鋼（439M、436L、441）在SCR商用車排氣系統(tǒng)模擬環(huán)境中的高溫尿素腐蝕行為，探究了合金成分及夾雜物對(duì)鐵素體不銹鋼耐高溫尿素腐蝕（用不銹鋼滲氮層深度來表征）的影響，并依據(jù)EDS能譜表征結(jié)果闡明了不銹鋼發(fā)生尿素結(jié)晶腐蝕的氮化機(jī)理。
1 實(shí)驗(yàn)材料及方法
實(shí)驗(yàn)材料是商用的三種厚度為1.5 mm的鐵素體不銹鋼，其化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）如表1所示。將試樣加工成尺寸為15 mm×10 mm×1.5 mm的薄片狀，然后依次用400#、800#、1500#、2000#砂紙打磨表面，隨后進(jìn)行拋光并用丙酮清洗干凈后吹干。
實(shí)驗(yàn)室搭建了不銹鋼在模擬SCR系統(tǒng)高溫尿素環(huán)境下的腐蝕實(shí)驗(yàn)裝置，如圖1所示。實(shí)驗(yàn)裝置主要由電源、變壓器、PLC控制終端（可編程邏輯控制器）、樣品臺(tái)、蠕動(dòng)泵及尿素罐組成[4]。電源為三相380V工業(yè)用電；蠕動(dòng)泵為數(shù)字轉(zhuǎn)速型BT100M；PLC控制器的型號(hào)為SHIMADEN SRS13A；尿素溶液選用昆侖之星AUS 32（柴油發(fā)動(dòng)機(jī)氮氧化物還原劑），其為含32.5%高純尿素的去離子水溶液。
實(shí)驗(yàn)時(shí)，將薄片試樣的兩端夾在樣品臺(tái)上，電極連接在樣品臺(tái)兩端進(jìn)行加熱，并通過焊接在樣品下表面的熱電偶向PLC控制端實(shí)時(shí)反饋溫度值，PLC控制器再根據(jù)反饋情況調(diào)節(jié)樣品兩極的加熱電流從而達(dá)到循環(huán)加熱的效果。根據(jù)尿素完全分解的最佳溫度范圍，設(shè)置PLC控制器并控制樣品加熱溫度為350~700℃。熱震循環(huán)工藝如圖2所示，通過焦耳效應(yīng)循環(huán)加熱樣品來模擬實(shí)際汽車發(fā)動(dòng)機(jī)的高溫?zé)嵴鹌跔顟B(tài)，每個(gè)熱循環(huán)合計(jì)325 s，其中在高溫保溫150 s左右，在低溫保溫100 s左右。通過蠕動(dòng)泵將尿素溶液滴在樣品表面，并取適量耐火棉覆蓋，以使得樣品表面能均勻浸在尿素溶液中，調(diào)節(jié)尿素滴定速度以保證尿素能在高溫中充分分解。所設(shè)定的高溫實(shí)驗(yàn)環(huán)境要比實(shí)際的工作環(huán)境更加苛刻，目的是為了在短時(shí)間得到明顯的腐蝕效果。每個(gè)試樣持續(xù)實(shí)驗(yàn)6 h為止。
熱循環(huán)腐蝕實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，樣品表面附著部分未完全脫落的粗糙氧化鐵皮，首先用清水沖洗掉殘余的尿素凝結(jié)塊，進(jìn)而用丙酮清洗表面并吹干。對(duì)樣品進(jìn)行沿橫截面切割，并使用TESCAN MIRA3 LMH型號(hào)的掃描電鏡（SEM）對(duì)樣品截面發(fā)生腐蝕的一側(cè)進(jìn)行形貌觀察。為了使觀測(cè)效果更明顯，用氯化銅、濃鹽酸和乙醇按1 g:8 mL:140 mL配比的刻蝕液對(duì)樣品截面侵蝕40 s，并用X射線能譜分析（EDS）對(duì)樣品腐蝕區(qū)域進(jìn)行元素表征。
2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論
2.1 截面腐蝕形貌觀察
試樣經(jīng)過6 h尿素環(huán)境350 ~ 700℃熱循環(huán)腐蝕實(shí)驗(yàn)后，將試樣沿著厚度方向切開，并通過SEM對(duì)3種鐵素體不銹鋼樣品進(jìn)行截面形貌觀察，其氧化層的SEM形貌如圖3所示。
由圖3可見，試樣在尿素溶液侵蝕的一側(cè)均發(fā)生了嚴(yán)重的氧化腐蝕，形成了不同厚度的氧化層。對(duì)比圖3a和圖3c，無(wú)Mo的439M和441不銹鋼的氧化層疏松多孔，相比之下含Mo的436L不銹鋼表面的氧化層更加均勻致密。李明軒等[4]已對(duì)SCR系統(tǒng)不銹鋼發(fā)生腐蝕時(shí)表面的氧化層進(jìn)行了研究，并利用XRD對(duì)不銹鋼氧化產(chǎn)物的相組成進(jìn)行了確定，研究結(jié)果表明鐵素體不銹鋼和奧氏體不銹鋼的氧化產(chǎn)物基本一致，主要為Fe和Cr的氧化物。圖4給出了本研究中三種樣品受尿素腐蝕一側(cè)的截面區(qū)域的SEM像。由圖4可見，截面可分為氧化層和滲氮層，其中滲氮層包括晶內(nèi)沉淀和晶間腐蝕。在相同倍數(shù)下，439M的晶內(nèi)沉淀及晶間腐蝕最為明顯；其次是441不銹鋼，在晶粒內(nèi)有部分沉淀析出。
三種不銹鋼由于耐蝕性的差異，出現(xiàn)了不同深度受尿素腐蝕影響的區(qū)域，而耐高溫尿素腐蝕性差的不銹鋼在SEM下表現(xiàn)出更厚的腐蝕深度。為進(jìn)一步對(duì)樣品的耐蝕性進(jìn)行定量表征，通過ImagePro分別測(cè)量了每個(gè)樣品的氧化層厚度以及滲氮層的深度，如圖5所示。樣品表面發(fā)生高溫氧化后，由于氧化層中碳、氮化物的熱膨脹系數(shù)與鐵素體不銹鋼基體存在差異，熱循環(huán)過程中導(dǎo)致表層的氧化層內(nèi)產(chǎn)生較大應(yīng)力。隨著循環(huán)次數(shù)的增加，氧化層會(huì)逐漸發(fā)生開裂和脫落[8]。因此，除了圖5測(cè)量的樣品氧化層及內(nèi)部腐蝕深度外，還要在尿素腐蝕前后對(duì)樣品進(jìn)行厚度測(cè)量，厚度差即為脫落的氧化表皮厚度?？偟母g深度包括內(nèi)部滲氮層深度、表面殘留的氧化層厚度以及脫落層厚度。通過定量比較三種樣品的不同腐蝕深度來反映其耐腐蝕性的強(qiáng)弱，統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖6所示。
由圖5和圖6可知，439M的總腐蝕深度大于另外兩種不銹鋼的，說明439M的耐腐蝕性能最差；同時(shí)其脫落的氧化表皮也最厚，這與圖3的表征結(jié)果一致。439M的氧化層最為疏松，因此更容易脫落。表面氧化層厚度或基體厚度損失可以反映不銹鋼的抗高溫氧化能力。三種不銹鋼中氧化層厚度占總腐蝕深度比依次為30.4%、16.7%、23.1%。436L不銹鋼的氧化層厚度不僅為三種樣品中最薄，在自身的總腐蝕深度占比中也是最小，可見三種樣品中由于Mo的添加使436L不銹鋼具有最強(qiáng)的抗氧化能力。通過定量比較三種不銹鋼樣品的耐蝕性可以發(fā)現(xiàn)，436L總體耐蝕性優(yōu)于另外兩種樣品，其次為441不銹鋼，439M在三者中耐蝕性及抗高溫氧化能力表現(xiàn)最差。
通過對(duì)比436L和439M兩種不銹鋼的成分（表1）可以推斷，436L不銹鋼中由于Mo元素的存在極大提高了其耐腐蝕性能[9,10,11]。研究表明[9]，Mo可以抑制O的擴(kuò)散和提高反應(yīng)激活能來提高不銹鋼的抗氧化能力，所以436L的氧化層厚度最薄；另一方面，Mo可以提高不銹鋼中的Cr當(dāng)量，并促進(jìn)鉻在鈍化膜中的富集，從而增強(qiáng)鈍化膜的穩(wěn)定性，顯著提高了鉻的耐蝕作用[11]。而對(duì)比441和439M兩種不銹鋼，441含較多的Nb，也能夠提高材料的高溫性能，尤其是高溫強(qiáng)度及高溫疲勞性能[12,13]。另外，Nb還能促進(jìn)在氧化層與金屬/基體界面處形成Laves相，阻止陽(yáng)離子向氧化層擴(kuò)散，進(jìn)而抑制氧離子進(jìn)入不銹鋼中[14]。同時(shí)，Nb與C、N原子的結(jié)合力強(qiáng)于Cr的，可以在晶界處固定碳、氮原子，防止形成Cr23C6，從而縮小了敏化區(qū)，有效延遲了出現(xiàn)晶間腐蝕的時(shí)間[15]。因此，436L和441不銹鋼的耐蝕性優(yōu)勢(shì)可以分別歸因于具有較高含量的Mo和Nb。
2.2 基體腐蝕機(jī)理
對(duì)436L不銹鋼試樣橫截面進(jìn)行侵蝕后，通過EDS對(duì)其尿素腐蝕區(qū)域進(jìn)行整體元素分布的測(cè)定，結(jié)果如圖7所示。
圖7中由下往上分別為氧化層和內(nèi)部腐蝕層。表征結(jié)果顯示，氧化層中富含F(xiàn)e、Cr和O元素，證明氧化層的化學(xué)成分為Fe和Cr的氧化物，這與李明軒等[4,16]的研究結(jié)果一致。除此之外，由圖7f可以看出，氧化層中還含有大量的N元素，證明尿素分解形成的富氨環(huán)境導(dǎo)致了滲氮效應(yīng)的發(fā)生，氮原子滲入到不銹鋼中，從表面向內(nèi)擴(kuò)散。
由圖7中的Cr、C、N元素的分布位置可以看出，在氧化層和內(nèi)部腐蝕層之間有一條明顯的C、N元素富集帶，這與奧氏體不銹鋼的碳氮共滲機(jī)理[17,18]相似，并結(jié)合圖4的SEM形貌說明在氧化層附近形成了Cr的碳氮化物顆粒的晶內(nèi)沉淀。鐵素體不銹鋼的耐蝕性主要針對(duì)于大氣或氧化性酸環(huán)境，因此，在試樣暴露于高溫高氮的條件下很容易產(chǎn)生局部氮化物的沉淀[16,19]，影響鐵素體不銹鋼的耐蝕性和耐熱震疲勞性能。由此，整個(gè)腐蝕區(qū)域從外向內(nèi)可以劃分為三個(gè)部分，分別對(duì)應(yīng)Fe、Cr的氧化層，碳氮共滲層和晶間腐蝕層。
圖8是對(duì)436L不銹鋼內(nèi)部晶間腐蝕的EDS局部線掃的結(jié)果。根據(jù)Cr元素峰位置可以看出，在晶界處有明顯的Cr富集現(xiàn)象，并且C、O、N的元素峰都較為明顯，證明了在高氮環(huán)境下滲氮促進(jìn)了晶間腐蝕的發(fā)生。由于室溫下C在鐵素體中溶解度很小，在高溫時(shí)多余的C原子會(huì)不斷向晶界擴(kuò)散，并且擴(kuò)散速度大于Cr，隨即在晶界處與Cr化合，造成Cr在晶界處富集[20,21,22]。數(shù)據(jù)表明，Cr在晶內(nèi)擴(kuò)散的活化能約為沿晶界擴(kuò)散的2.14~3.33倍，因此晶粒內(nèi)部的Cr來不及向晶界擴(kuò)散，形成鉻化物所消耗的Cr是來自晶界附近，導(dǎo)致晶界附近處Cr含量低于不銹鋼鈍化所需的Cr含量（＜12%），形成“貧鉻區(qū)”失去耐腐蝕能力，從而產(chǎn)生晶間腐蝕[22,23,24]。而由于高氮環(huán)境導(dǎo)致氮原子不斷向不銹鋼內(nèi)部擴(kuò)散，也在晶界處與Cr結(jié)合形成大量Cr的氮化物（圖8c），更加大了Cr原子的消耗，因此尿素分解產(chǎn)生的滲氮效應(yīng)加劇了不銹鋼晶間腐蝕的過程。Saghi Saedlou等[20]通過透射電子顯微鏡（TEM）對(duì)形成的析出相進(jìn)行了表征，發(fā)現(xiàn)在氧化層附近靠近基體一側(cè)的沉淀物主要為CrN顆粒，而Cr2N則優(yōu)先散布在晶界附近。由圖8a可以看出，在晶內(nèi)有大量顆粒狀析出相，推測(cè)此為富Cr化合物的顆粒狀沉淀，這會(huì)使得基體Cr的質(zhì)量分?jǐn)?shù)也會(huì)減少。由于Cr元素是提高不銹鋼耐蝕性的主要元素，因此，鐵素體不銹鋼基體的整體耐腐蝕性都會(huì)隨之降低。
SCR系統(tǒng)的工作環(huán)境復(fù)雜，所以熱端不銹鋼材料受到腐蝕是多重因素共同導(dǎo)致的。在高溫氧化的作用下，不銹鋼表面的鈍化膜遭到破壞，在表面形成一層由Fe和Cr的氧化物組成的氧化膜，同時(shí)氨和尿素其他分解產(chǎn)物使得不銹鋼與高濃度氮原子接觸形成滲氮效應(yīng)，氮原子由外向內(nèi)擴(kuò)散從而導(dǎo)致不銹鋼基體發(fā)生氮化，C、N原子在晶界處與Cr結(jié)合，使得鉻元素在晶界富集，而靠近晶界的Cr原子則被大量消耗，于是晶界周圍出現(xiàn)“貧Cr區(qū)”，發(fā)生晶間腐蝕；汽車尾氣的循環(huán)加熱導(dǎo)致鐵素體不銹鋼受到熱疲勞作用[25]加劇了氧化過程，使得表面氧化膜逐漸開裂脫落，氧化層失去保護(hù)作用后又會(huì)進(jìn)一步加劇氮原子的滲入和尿素分解產(chǎn)物對(duì)不銹鋼基體的腐蝕。
2.3 夾雜物對(duì)尿素腐蝕的影響
分別對(duì)436L不銹鋼的滲氮區(qū)和未腐蝕區(qū)的基體進(jìn)行了夾雜物形態(tài)及成分的表征，發(fā)現(xiàn)樣品中夾雜物主要是被Nb、Mo包裹的（Nb, Ti）（C, N）夾雜。為了探究夾雜物是否對(duì)尿素腐蝕過程有影響，通過EDS對(duì)比分析了滲氮腐蝕區(qū)及基體（未經(jīng)過尿素腐蝕）的夾雜物/基體界面處的富鉻情況，結(jié)果如圖9所示。
圖9a是滲氮區(qū)的夾雜物元素分布圖，該夾雜心部是富鈦Ti（C, N），邊部成分證明為（Nb, Ti）C；圖9b是不銹鋼未腐蝕基體中的夾雜，核心處成分是（Al, Mg）O，被（Ti, Nb）（C, N）在外側(cè)包裹。其中，腐蝕區(qū)夾雜物與基體的界面處形成了包裹夾雜物的富Cr的氮氧化物，而不銹鋼基體中的夾雜物周圍并沒有出現(xiàn)鉻富集區(qū)，證明Cr的氮氧化物是在高溫高氮環(huán)境下尿素腐蝕過程中析出的，由此說明夾雜物對(duì)鐵素體不銹鋼的耐尿素腐蝕性具有不利影響。一方面，不銹鋼表面的Cr2O3鈍化膜在夾雜處會(huì)產(chǎn)生不連續(xù)性，有利于氮原子的滲入，加速了尿素分解產(chǎn)物對(duì)基體的腐蝕；另一方面，夾雜物在晶體結(jié)構(gòu)上與鐵素體不銹鋼不一致，與基體形成的界面處也會(huì)富集Cr的氮氧化物，導(dǎo)致此處相應(yīng)被消耗了鉻原子的夾雜物/基體界面附近則出現(xiàn)“貧Cr區(qū)”，從而耐蝕性降低，誘發(fā)微區(qū)界面腐蝕。
綜上可知，夾雜物同樣會(huì)誘發(fā)類似晶間腐蝕的微區(qū)界面腐蝕。因此，細(xì)化夾雜物將成為提高鐵素體不銹鋼抗高溫尿素腐蝕能力的另一個(gè)關(guān)鍵因素。為此，本研究進(jìn)一步對(duì)三種不銹鋼樣品進(jìn)行了夾雜物分布表征及尺寸統(tǒng)計(jì)，結(jié)果如圖10和圖11所示。
由圖10和圖11可見，含有高Nb的441不銹鋼內(nèi)夾雜物尺寸比低Nb含量的439M更細(xì)小，說明Nb在441不銹鋼中，除了在晶界固定碳氮原子、延遲晶間腐蝕外，還可以細(xì)化夾雜物的尺寸，降低夾雜物對(duì)鈍化膜完整性的破壞，減小Cr化物在界面處富集的面積從而降低Cr的消耗，因此441相比439M具有更高的抗尿素腐蝕能力，這與前述耐蝕性結(jié)果相一致。而從圖10也可以看出，436L與439M的Nb含量相同，但436L的夾雜物尺寸小于439M的，進(jìn)而也可以說明Mo同樣是減小夾雜物尺寸的有利元素，其細(xì)化夾雜物的機(jī)制應(yīng)與Nb相似，即Nb和Mo復(fù)合并在TiN周圍形成（Nb, Mo）C的析出相，抑制TiN的粗化，如圖9所示。由此可見，Nb和Mo含量的增加，將有助于細(xì)化夾雜物，進(jìn)而成為提高鐵素體不銹鋼抗高溫尿素腐蝕的另一個(gè)關(guān)鍵因素。
3 結(jié)論
（1） 在模擬SCR系統(tǒng)的高溫尿素腐蝕環(huán)境中（350~700℃的熱循環(huán)），436L的耐尿素腐蝕性能最好，441次之，439M最弱。
（2） 合金成分對(duì)鐵素體不銹鋼耐高溫尿素腐蝕性有顯著影響。Mo可以提高436L的抗氧化能力，并增加了鈍化膜中的Cr當(dāng)量；而Nb有效延緩了441不銹鋼發(fā)生晶間腐蝕，提高了耐高溫疲勞性能。證明Mo和Nb都是提高鐵素體不銹鋼抗高溫尿素腐蝕的有益元素。
（3） 在SCR系統(tǒng)中，鐵素體不銹鋼在高溫高氮的環(huán)境下，表面保護(hù)膜遭到破壞導(dǎo)致滲氮效應(yīng)的發(fā)生，氮原子滲入基體與Cr結(jié)合產(chǎn)生晶內(nèi)沉淀和晶間腐蝕，同時(shí)高溫氧化過程會(huì)使表面形成一層氧化膜，由于受到熱疲勞效應(yīng)，使得氧化膜逐漸脫落從而加劇了不銹鋼的腐蝕。整個(gè)腐蝕區(qū)域從表面向內(nèi)可以劃分為三個(gè)區(qū)域，分別對(duì)應(yīng)Fe和Cr的氧化層、碳氮共滲層和晶間腐蝕層。
（4） 夾雜物會(huì)降低不銹鋼耐尿素腐蝕的能力，夾雜物/基體的界面在高溫尿素腐蝕過程中會(huì)誘發(fā)Cr的氮氧化物析出，進(jìn)而造成微界面腐蝕；但Nb和Mo元素的增加可以細(xì)化夾雜物，降低因夾雜物而誘發(fā)的界面腐蝕速率。
參考文獻(xiàn)
[1] Dong S J, Wang N. Research on high temperature urea cyclic corrosion resistance of stainless steel for SCR post processor [J]. Automob. Technol. Mater., 2017, (5): 41
[1] (董善舉, 王楠. SCR后處理器用不銹鋼耐尿素高溫循環(huán)腐蝕性能的研究 [J]. 汽車工藝與材料, 2017, (5): 41)
[2] Xu Z H, Zhang G L, Li M C, et al. Corrosion behavior of stainless steels in simulated automotive SCR environment [A]. Proceedings of the 10th China Iron & Steel Annual Meeting and the 6th Baosteel Academic Annual Meeting III [C]. Shanghai: China Metal Society, 2015: 975
[2] (徐澤瀚, 張國(guó)利, 李謀成等. 不銹鋼在汽車SCR模擬環(huán)境中的腐蝕行為研究 [A]. 第十屆中國(guó)鋼鐵年會(huì)暨第六屆寶鋼學(xué)術(shù)年會(huì)論文集[C]. 上海: 中國(guó)金屬學(xué)會(huì), 2015)
[3] Shang C J. Research progress of ferritic stainless steel for automobile exhaust system [N]. World Metals, 2018-08-28(B08))
[3] (尚成嘉. 汽車排氣系統(tǒng)用鐵素體不銹鋼的研究進(jìn)展 [N]. 世界金屬導(dǎo)報(bào), 2018-08-28(B08))
[4] Li M X, Shang C J. Corrosion study of stainless steels for commerial Vehicle SCR system [J]. Shanghai Coatings, 2018, 56(2): 5
[4] (李明軒, 尚成嘉. 商用車SCR系統(tǒng)用不銹鋼的腐蝕性研究 [J]. 上海涂料, 2018, 56(2): 5)
[5] Nocker J, Nyborg L, Norell M. Corrosion of stainless steels in simulated diesel exhaust environment with urea [J]. Mater. Corros., 2011, 63: 388
[6] Miraval C, Saedlou S, Evrard R, et al. Influence of Selective Catalytic Reduction (SCR) system on stainless steel durability [J]. Meta. And Mater., 2013, 66: 153
[7] Wang S D, Han P H, Ma R Y, et al. Effect of urea on condensates corrosion of stainless steels in simulated automotive exhaust environments [J]. Chin J. Soc. Corros. Prot., 2013, 33: 41
[7] (王士棟, 韓沛洪, 馬榮耀等. 尿素對(duì)模擬汽車廢氣環(huán)境中不銹鋼冷凝液腐蝕行為的影響 [J]. 中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào), 2013, 33: 41)
[8] Zhang Y F, Shores D A. Cracking and spoiling of oxide scale from 304 stainless steel at high temperatures [J]. J. Electrochem. Soc., 1994, 141: 1255
[9] Teng Y F. High temperature fatigue behavior of 429 and 429 Mo ferritic stainless steels [D]. Shenyang: Shenyang University of Technology, 2016
[9] (滕云峰. 429與429Mo兩種鐵素體不銹鋼的高溫疲勞行為 [D]. 沈陽(yáng): 沈陽(yáng)工業(yè)大學(xué), 2016)
[10] Yun D W, Seo H S, Jun J H, et al. Molybdenum effect on oxidation resistance and electric conduction of ferritic stainless steel for SOFC interconnect [J]. Int. J. Hydrogen Energ., 2012, 37: 10328
[11] Jiang Y, Kim S, Lee J. Effect of different Mo contents on tensile and corrosion behaviors of CD4MCU cast duplex stainless steels [J]. Metall. Mater. Trans., 2005, 36A: 1229
[12] Li M X, Zhang W, Wang X L, et al. Effect of Nb on the performance of 409 stainless steel for automotive exhaust systems [J]. Steel. Res. Int., 2018, 89: 1700558
[13] Fujita N, Ohmura K, Kikuchi M, et al. Effect of Nb on high-temperature properties for ferritic stainless steel [J]. Scr. Mater., 1996, 35: 705
[14] Shu J. Investigation on corrosion resistance properties and formabilities of ferritic stainless steel used as aumotive exhaust system [D]. Shanghai: Shanghai Jiao Tong University, 2013
[14] (舒俊. 汽車排氣系統(tǒng)用鐵素體不銹鋼耐蝕性能和成形性能的研究 [D]. 上海: 上海交通大學(xué), 2013)
[15] Li Z. Research on intergranular corrosion resistance of low chromium ferritic stainless steel [D]. Shanghai: Fudan University, 2013
[15] (李釗. 低鉻鐵素體不銹鋼耐晶間腐蝕性能研究 [D]. 上海: 復(fù)旦大學(xué), 2013)
[16] Zhang H, Zhang G L, Liu X, et al. Condensate corrosion behavior of stainless steels for automotive mufflers [J]. Chin J. Soc. Corros. Prot., 2016, 36: 20
[16] (張輝, 張國(guó)利, 劉星等.消聲器用不銹鋼的冷凝液腐蝕行為研究 [J]. 中國(guó)腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào), 2016, 36: 20)
[17] Zhang C Q, Lv G M, Ouyang M H, et al. Research progress of nitride precipitation and its effects on corrosion resistance of high-nitrogen austenitic stainless steel [J]. Hot Work. Technol., 2018, 47(2): 33
[17] (張昌青, 呂廣明, 歐陽(yáng)明輝等. 高氮奧氏體不銹鋼氮化物析出及其對(duì)耐蝕性影響的研究進(jìn)展 [J]. 熱加工工藝, 2018, 47(2): 33)
[18] Guo Y Y. Study on the technology of plasma nitriding and plasma nitrocarburising of austenitic stainless steel in the low lem perature [D]. Shenyang: Northeastern University, 2008
[18] (郭元元. 奧氏體不銹鋼低溫離子滲氮及碳氮共滲工藝研究 [D]. 沈陽(yáng): 東北大學(xué), 2008)
[19] Nockert J, Norell M. Corrosion at the urea injection in SCR-system during component test [J]. Mater. Corros., 2013, 64: 34
[20] Saedlou S, Santacreu P, Leseux J. Suitable stainless steel selection for exhaust line containing a selective catalytic reduction (SCR) system [J]. SAE Int., 2011-01-1323
[21] Xiao J M. The Metallization of Stainless Steel. 2nd ed. [M]. Beijing: Metallurgical Industry Press, 2006
[21] (肖紀(jì)美. 不銹鋼的金屬學(xué)問題. 第2版 [M]. 北京: 冶金工業(yè)出版社, 2006)
[22] Wan Z. Study on intergranular corrosion of ferrite stainless steel [J]. Corros. Prot. Petrochem. Ind., 2015, 32(4): 62
[22] (萬(wàn)章. 鐵素體不銹鋼晶間腐蝕問題的探討 [J]. 石油化工腐蝕與防護(hù), 2015, 32(4): 62)
[23] Zhang H W. Research on Corrosion Resistance of Stainless Steel for Automotive Exhaust System [D]. Beijing: University of Science and Technology Beijing, 2013
[23] (張宏偉. 汽車排氣系統(tǒng)用不銹鋼耐腐蝕性能研究 [D]. 北京: 北京科技大學(xué), 2013)
[24] Chen C, Shang C J, Song X, et al. Condensate corrosion behavior of new style ferritic stainless steels used in automotive exhaust system [J]. Iron Steel, 2009, 44(10): 78
[24] (陳超, 尚成嘉, 宋欣等. 新型汽車排氣系統(tǒng)用鐵素體不銹鋼的冷凝液腐蝕 [J]. 鋼鐵, 2009, 44(10): 78)
[25] Salgado M F D, Rodrigues S C S, Santos D M, et al. Cyclic oxidation resistance of ferritic stainless steels used in mufflers of automobiles [J]. Eng. Fail. Anal, 2017, 79: 89